圖4-5 (a)為第一道次變形過(guò)程中的應(yīng)力分布情況。setp 10所示工件中間被模具咬合后，在咬合力的作用下，中間桿部發(fā)生變形，形成應(yīng)力場(chǎng)。隨著變形的進(jìn)行，連桿小頭部坯料發(fā)生變形，也形成應(yīng)力場(chǎng)。由于桿部的變形量比小頭部的大，產(chǎn)生的應(yīng)力值較大。
    圖4-5 (b)為第二道次變形過(guò)程中的應(yīng)力分布情況。桿部截面形狀在第二
道次輥鍛中由橢圓形變成方形，由于壓下量大、方形型槽的上下端部與坯料的接觸面積小，產(chǎn)生了值為254MPa的最大等效應(yīng)力。小頭部截面形狀由橢圓形變成圓形，step70時(shí)金屬在充填圓形型槽的過(guò)程中與上下模具的端面產(chǎn)生應(yīng)力集中，在坯料表面產(chǎn)生了條狀的應(yīng)力集中區(qū)。
    圖4-5 (c)為第三道次變形過(guò)程中的應(yīng)力分布情況。桿部截面形狀在此道
次由方形壓成橢圓形，壓下量比上一道次小，接觸面積也大，因此桿部的最大應(yīng)力值也下降到189MPa。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，小頭部是經(jīng)過(guò)兩道次輥鍛成形，此道次的型腔截面形狀和尺寸與第二道次相同，這樣在輥鍛過(guò)程中型槽起到平整坯料的作用，因此只在小頭部的局部區(qū)域產(chǎn)生應(yīng)力場(chǎng)。
    圖4-5 (d)為第三道次變形過(guò)程中的應(yīng)力分布情況。桿部截面形狀在此
次由橢圓形再次壓成方形，最大應(yīng)力值也上升至216MPa。在step 190時(shí)，小頭部截面形狀經(jīng)過(guò)了第三道次后己經(jīng)基本固定，所以在此道次輥鍛結(jié)束時(shí)只是尾端受到拋鋼作用產(chǎn)生了應(yīng)力場(chǎng)。